针对扁簧式起落架这一类悬臂梁弹性结构的弹性变形, 提出了一种克服传统模态方法计算精度受限的模态旋转方法。首先, 基于有限元理论中的小变形运动学分析推导出变形中旋转部分的表述方法。然后, 总结了传统线性模态理论, 提出了一种将旋转变形引入到模态坐标下动力学方程的方法, 从而在结构动力学分析中引入旋转变形的影响, 使模态方法适用于旋转变形较大的情况。最后, 进行了扁簧式起落架静力学仿真及实验的对比验证。结果显示: 在设计载荷100 kg范围内, 两种模态方法都能保证5%以内的计算精度; 但在极限载荷180 kg情况下, 线性模态方法产生了超过35%的计算误差, 而模态旋转方法仍能够保证10%以内的计算精度。仿真过程中两种模态方法的计算步长均为1 ms。结果表明: 与传统的模态方法相比, 提出的模态旋转方法在相对旋转变形较大的情况下有更高的计算精度, 同时保留了传统模态方法计算效率高的优点。

利用瞬态X射线衍射技术对LiF单晶沿晶向[100] 方向冲击加载的晶格变形进行了诊断研究。实验在神光Ⅱ装置的球形靶上进行, 北四路激光驱动Cu靶获得的类He线作为X射线背光源, 第九路为加载光源, 对大小为7 mm×7 mm、厚300 μm的受激光加载的LiF单晶衍射, 实验获得了LiF单晶晶面(200)压缩和未压缩状态的衍射信号。实验结果表明: LiF单晶在激光沿[100] 方向冲击加载下, 晶格发生了弹性变形, (200)晶面间距变小, 衍射线上移, 晶格压缩量为11%; 该瞬态X射线衍射技术可用于冲击加载下的微观动态响应特性测量。

贴附机构是中大尺寸液晶玻璃偏光片贴附设备中的关键机构，贴附机构的结构合理性对贴附产品的品质有着至关重要的作用。可调节贴附机构的结构设计及关键零件的选材、加工工艺都有独特要求，以确保其在品质上具有可控制的弹性变形及一定的硬度，并达到相应的防静电要求，保证生产过程中贴附压力的精确控制及贴附产品的一致性。

由于测绘相机在轨空间交会角在5″内变化才能保证数据的可靠传输, 本文研究了测绘相机交会角变化的计算方法。首先, 利用I-deas软件计算了测绘相机在极端高温和低温两种工况下的温度场。然后, 将计算得到的温度场作为温度载荷施加给结构模型, 实现了由温度网格到结构网格的温度映射, 即简单有限元模型到复杂有限元模型温度载荷的映射; 计算了测绘相机的热弹性变形, 得到了光学元件中心点变形量。最后, 利用自编的软件计算了在两种极端温况下正视和后视相机的在轨交会角变化。结果表明, 测试相机在高温和低温工况下空间交会角的变化在5″范围内。该计算方法可得到空间相机交会角的变化量, 计算数据可为测绘相机光机结构设计和热控方案的制定提供数据保障。

分析了弹性预加载下激光喷丸成形的机制, 并通过试验研究了板料在弹性预加载下激光喷丸成形的特性。试验用的激光脉冲参数为:波长1.06 μm,脉宽23 ns,光斑直径4 mm, 功率密度109 W/cm2量级;试样的材料为LY12CZ硬铝合金。试验结果表明,在弹性预加载下,板料在弹性预弯方向获得的弯矩要比与弹性预弯垂直方向上的弯矩大得多, 弹性预加载下激光喷丸成形可以有效地克服自由状态下激光喷丸件呈球形现象, 激光喷丸件的曲率是自由状态下激光喷丸成形曲率的2～3倍; 在相同曲率下, 弹性预加载下激光喷丸成形件的表面粗糙度比自由状态下激光喷丸成形件的表面粗糙度要低1～2等级, 因此弹性预加载下激光喷丸成形要优于自由状态下的激光喷丸成形。

简述了利用ANSYS软件对大型光学镜子热弹性变形进行有限元分析的一般方法,强调了在分析过程中应该注意的一些问题和实用技巧,并给出了一个分析透镜重力变形的实例。