采用激光深熔焊方法对T2紫铜和SUS304不锈钢进行了焊接处理,研究了基于PLC控制的光束偏移对焊接接头显微组织和拉伸性能的影响。结果表明：不同光束偏移量的T2紫铜-SUS304不锈钢焊接接头的剖面形貌中均呈现铜侧平直、钢侧沙漏状形态；光束正偏移时焊缝较窄、负偏移时焊缝较宽；光束正偏移时的铜侧热影响区宽度明显大于光束负偏移（光束偏向钢侧）时,光束正偏移时钢侧熔合线附近的胞状枝晶较小且存在较多的颗粒状Cu2O相,光束负偏移时熔合线附近为明显垂直于焊缝生长的细长柱状晶以及靠近焊缝中心的网状胞晶,局部可见颗粒状Cu2O相；光束偏移0和+0.15 mm的焊接接头断裂位置在焊缝处,光束偏移+0.30 mm、-0.15 mm和-0.30 mm的焊接接头断裂位置都处于铜侧热影响区；光束偏移+0.3 mm时可以取得较好的焊接效果,焊接接头的拉伸断口形貌观察结果与拉伸测试结果相吻合。

铜具有很高的热导率和激光反射率，在铜-钢激光焊接过程中铜侧易出现未熔合和咬边缺陷，针对这一问题，使用4 kW光纤激光器进行两种激光光束偏角下的T2紫铜和SUS304奥氏体不锈钢的激光焊接工艺研究，发现激光光束向钢侧偏转能显著增加铜的熔化量，进而抑制焊缝成形缺陷，促进焊缝组织混合，优化焊缝连接形式，并促使铜侧界面处成分平缓过渡，得到强度稳定的焊接接头。

采用光纤激光对2 mm厚T2紫铜板和SUS304不锈钢板进行焊接, 研究了激光偏角、离焦量以及焊接速度对焊缝成形的影响规律。结果表明, 激光偏角为正,离焦量为正以及合适的焊接速度下可以获得焊缝成形良好的接头。研究还发现, 在熔池的流动搅拌作用下, Fe元素呈杂乱状卷入焊缝中, 弥散分布或聚集呈块状或条状分布在焊缝中, 铜和钢导热系数的巨大差异导致焊缝两侧的成形过程不同。

采用波长为1070 nm的光纤激光, 对厚度均为0.2 mm的304不锈钢和T2紫铜超薄板进行了激光搭接焊。采用钢-铜-钢三层搭接方法时, 能得到良好的焊缝和较宽的工艺窗口。焊缝显微结构呈现出与焊缝边缘平行的黑色层状花纹。能谱分析结果表明, 焊缝下部的铜含量高于上部的。显微硬度测试结果表明, 接头硬度最低区域为铜层热影响区, 单侧热影响区的宽度在1 mm左右。拉伸试验结果显示, 断裂位置处于铜层热影响区, 其最大拉伸强度为213 MPa。

为了预测多点激光微冲击成形情况，采用ABAQUS软件建立多点激光微冲击成形的有限元模型，并对模拟结果进行实验验证；在此基础上，研究工艺参数对激光微冲击成形的影响规律。结果表明：多点激光微冲击成形数值模拟有效地展示了激光冲击区域的三维变形特征，并且特征路径上表面形貌分布与实验结果吻合。板材最大变形量随激光能量、搭接率和光斑直径的变化规律，与实验结果一致，证实采用数值模拟的方法能有效的预测多点激光冲击成形特征，为多点激光微冲击工艺研究提供指导。

基于T2模四臂螺旋，提出一种新型的全向圆极化天线。T2模全向圆极化天线无需采用复杂的馈电网络，而采用同轴线直接馈电，即同轴电缆的内、外导体依次交替馈电至天线的四个螺旋臂，巧妙实现了T2模四臂螺旋的馈电相位要求(0°-180°-0°-180°)；为了提高天线的辐射效率，螺旋线采用线宽捷变技术（即螺旋臂的前面部分窄、后面部分宽）；为了保持天线的圆极化特性，螺旋线末端加载吸收导线。对天线进行了仿真和测试，两者结果吻合好，天线的实测增益为10.5 dBi、轴比为1.3 dB，水平圆度为2.3 dB。

为了能用波长为1.064μm的Nd∶YAG激光器对高反射率的超薄T2紫铜进行激光焊接，通过设计激光脉冲波形中的各个参量，并在纯氮保护、离焦量为+2mm、焊接速率为1.5mm/s的条件下，应用正交试验方法研究了脉冲峰值电流、脉冲峰值时间、脉冲频率的变化对焊接试件可承受的最大剪切应力的影响。通过实验研究，得出了脉冲峰值电流、脉冲峰值时间、脉冲频率对最大剪切应力的影响规律；并观察了焊缝表面及其显微组织。结果表明，通过设计激光脉冲波形等工艺参量，采用波长为1.064μm的Nd∶YAG激光器可以对高反射率的超薄紫铜进行很好的点焊。

采用Gaussian03程序及密度泛函(B3P86)方法,对Zr原子利用外部基函数8s7p3d,对H2(D2,T2)利用6-311g* *全电子基函数,优化了在外电场作用下ZrH2分子微观结构,研究了锆与氢同位素气体反应的热力学函数及氢同位素平衡压力随温度和外电场的变化关系.研究表明:随着正向电场的增加,分子微观结构及其气体平衡压力发生明显变化.在293.16K,外电场从-0.004 a.u.到0.004 a.u.变化时,氢平衡压力相差六个数量级.说明外电场对金属氢化物的热力学函数具有一定的影响.