1 西北工业大学物理科学与技术学院光场调控与信息感知工业和信息化部重点实验室,陕西 西安 710129
2 西北工业大学物理科学与技术学院陕西省光信息技术重点实验室,陕西 西安 710129
建立了环境温度对双层衍射元件衍射效率影响的数学模型,给出高衍射效率衍射元件的优化设计方法。通过选择宽温度范围内设计波长对,计算衍射元件微结构参数,确保双层衍射元件在基底材料确定的情况下仍具有高衍射效率,发现混合成像光学系统具有最佳像质。最后设计了一套含有此双层衍射元件的中波红外混合成像光学系统。结果表明,与传统设计相比,本文方法能够有效地改善混合成像光学系统的无热化设计像质,设计结果更好。
光学设计 衍射元件 折衍混合成像光学系统 无热化设计
1 中国飞行试验研究院, 西安 710000
2 中国航空工业集团公司洛阳电光设备研究所,河南 洛阳 471000
温度变化时, 光学镜片参数的变化使得光学系统产生离焦, 无热化设计就是为了补偿温度变化的影响, 使得像面与探测器位置相匹配。常规的无热化设计主要考虑了温度对折射率的影响, 而对于光机结构变形对光学元件位置、角偏、面型造成的影响考虑不足。完整分析了温度对光学系统的影响, 较为全面地考虑了光学、结构的热效应, 研究了基于光机热集成仿真技术的光学系统无热化设计方法, 以一个卡式光学系统的被动无热化设计为例说明了该方法的有效性。
光机热集成仿真 无热化设计 光机热效应 structural-thermal-optical integration simulation athermalization design structural-thermal-optical effect
1 季华实验室,广东 佛山 528200
2 长春长光宇航复合材料有限公司,吉林 长春 130102
3 中国科学院长春光学精密机械与物理研究所,吉林 长春 130033
由于载机负载有限,质量一直是机载成像系统结构设计时的关键指标。主支撑结构作为机载成像系统中光学系统的主承力结构,必须进行轻量化设计。但是,以往机载成像系统主支撑结构轻量化设计方法主要包括选择比刚度高的金属材料、优化框架结构布局、调整壁厚、增加减重槽等具体措施。由于金属材料的密度和线膨胀系数较高,这种轻量化设计方法的轻量化程度不高,且有时无法满足高精度光学系统无热化设计的要求。因此,提出了一种复合材料与金属材料相结合的新型轻量化设计方法,利用更低密度、更低线膨胀系数的碳纤维复合材料作为主支撑结构成型材料,钛合金作为对外接口材料,并以质量最轻为目标、基频为约束进行了参数优化设计,最后采用预浸料制造与铺放方法获得了更高轻量化、更优尺寸稳定性的主支撑结构。通过数值计算、仿真分析与振动试验对新方法的有效性进行了验证,结果表明:新型轻量化主支撑系统基频为425 Hz;质量为10.5 kg,轻量化率为33.5%;60 ℃均匀温升时轴向光学间隔变化量为0.021 mm,降低了84.9%。研究结果表明:新型轻量化设计方法合理、有效,解决了结构轻量化与光学无热化设计的难题,并应用到长焦距大口径机载红外成像系统中。
轻量化 碳纤维 无热化设计 机载红外成像系统 lightweight carbon fiber athermalization design airborne infrared imaging system 红外与激光工程
2022, 51(11): 20220232
北京空间机电研究所 先进光学遥感技术北京市重点实验室,北京 100094
低轨道卫星热环境复杂恶劣,对遥感相机光机结构的热性能提出了严格要求。本文提出了一 种基于在轨温度场的光、机、热一体化仿真分析方法,以某低轨道卫星相机为例,分别采用Thermal Desktop、 MSC Patran/Nastran、 Code V 构建热分析模型、结构有限元分析模型、光学分析模型,分 析得出了相机单次成像时间内最极端工况下各反射镜的平移、倾斜及镜间距变化量等结构变形特性, 计算了光学系统 MTF 的变化,并剖析了系统传函的主要影响因素。然后从主承力结构的结构参数 出发进行了优化设计,优化结果表明主承力结构线胀系数在(5?5.5)X10「6时系统热特性最优,系统 传函满足指标要求。
低轨道 光机结构 无热化设计 光机热一体化分析 low-orbit, optical-mechanical structure, athermal MTF
红外与激光工程
2022, 51(1): 20210454
1 凯迈(洛阳)测控有限公司,河南 洛阳471009
2 中国空空导弹研究院,河南 洛阳471009
在大视场红外光学系统中,基于普通红外光学材料实现的光学被动无热化系统存在透镜数量多且不易实现轻量化、小型化的技术问题。为解决这个问题,采用硫系玻璃与常用红外材料组合来实现光学被动无热化,并设计了一种视场为40°×32.5°、工作波段为8~12 m、F数为1.0、工作温度范围为-55℃~+70℃的小型化非制冷红外成像光学系统。设计结果表明,该系统结构简单紧凑、成像性能良好,在空间频率42 1p/mm处的调制传递函数(Modulation Transfer Function,MTF)值大于0.3,能够满足实际工程应用的需求。
硫系玻璃 红外光学系统 无热化设计 大视场 chalcogenide glass infrared optical system athermalized design large field-of-view
中国航空工业集团公司洛阳电光设备研究所, 河南 洛阳 471000
为了使导弹具备全天候作战和抗干扰能力, 设计了一种红外/激光/毫米波共孔径光学系统。通过计算设计参数, 确定了共孔径光学系统总体构型: 3个波段共用抛物面主镜;次镜反射红外和激光, 透射毫米波。长波红外模式采用光学被动无热化技术, 设计的光学系统能够保证高低温下的成像性能。半主动激光模式探测器离焦后, 获得激光光斑仿真结果, 表明线性区内满足四象限探测器使用要求。毫米波模式优化次镜后, 计算远场光强分布, 导出的半功率波束角和旁瓣电平均符合设计要求。红外/激光/毫米波共孔径光学系统可以应用于多模复合制导**, 能够较好地适应目标和环境, 显著提高作战效能。
光学设计 三模复合制导** 长波红外 无热化设计 半主动激光 毫米波 optical design tri-mode combined-guidance weapon LWIR athermalization design SAL MMW
1 中国航空工业集团公司洛阳电光设备研究所, 河南 洛阳 471000
2 空军装备项目管理中心, 北京 100843
针对640×512阵列双波段制冷型探测器, 设计了一套双波段红外光学系统, 用于机载红外搜索跟踪系统。该光学系统采用锗、硒化锌和硫化锌组合, 实现了消色差和消热差设计, 通过引入非球面和构型优化, 很好地校正了系统的高阶像差, 简化了系统结构。光学系统仅由8个镜片构成, 工作波段为3.7~4.8 μm和8~9.4 μm波段, F数为2, 焦距360 mm, 视场2.54°×2.03°, 满足100%冷光阑效率。像质评价结果表明, 光学系统在-55~+70 ℃温度范围内, 双波段成像质量良好。非均匀温度场分析表明, 光学系统温度梯度容忍性较好。
光学设计 红外光学 双波段 无热化设计 optical design infrared optics dual-wavelength athermalization design