利用选区激光熔化技术制备了3种类型的316L不锈钢点阵结构试样。进行了准静态单轴压缩试验，结果显示，与实体金属结构相比，点阵结构的弹性模量从180 GPa降低至2 GPa以下。进一步地研究发现，孔隙率是影响点阵结构刚度的主要因素之一，并得到了相应的数值关系。在保证整体尺寸和孔隙率不变的情况下，点阵的大小和数量的改变对点阵结构刚度和屈服强度的影响较小。然后建立了有限元模型分析全尺寸点阵结构的宏观变形和应力分布以及单点阵的微观应力、应变的变化规律。利用超景深显微系统检测了试样的打印精度，发现在垂直于打印方向上测量的杆径值均大于平行于打印方向上测量的杆径值。最后根据工业用计算机断层成像系统检测结果，得到了点阵结构的变形机制。

根据激光冲击的原理对超光电子铜箔进行了微尺度激光冲击平坦化(MLSF)处理。首先，通过MLSF实验研究脉冲能量和冲击次数等工艺参数对电子铜箔平坦化效果(表面粗糙度S_a)的影响规律；然后，根据电子铜箔平坦化效果与工艺参数的对应规律，阐明电子铜箔的MLSF原理；最后，采用透射电子显微镜对MLSF处理前后的电子铜箔进行显微表征，揭示电子铜箔MLSF的表面变形机理。研究结果表明：当激光脉冲能量为100 μJ、冲击次数为3次时，电子铜箔的表面粗糙度(S_a)从22.7 nm降低到5.0 nm，降低了78%；冲击波经吸收层和样品层后被放大，使得样品层(铜箔)与底板(玻璃)的表面形貌接近；金属箔内部的小塑性变形和下表面附近的大塑性变形是MLSF的表面变形机制。

激光熔覆技术在薄壁修复领域的推广应用受到基体失稳变形的限制, 本文通过2 mm薄板的熔覆试验探讨失稳变形机制、熔合区域及基体表层的物相组成变化、微观组织及显微硬度等性能的变化特征。结果表明: 激光熔覆316L在08钢薄板表面, 基体产生挠曲和内凹缺陷, 热应力在失稳变形中起到决定性作用; 薄板表层熔合区域产生约5 μm光亮的平面晶熔合带, 且熔合带的物相含量和力学性能均接近熔覆合金; 薄板基体的热影响区产生30 μm的单层晶粒粗化带; 由于不均布的残余应力的存在, 显微压痕周围材料出现局部隆起。

利用光纤激光器对DC01镀锌钢板和SUS304奥氏体不锈钢薄板进行了激光非熔透搭接焊实验、反变形焊接实验,测得了SUS304钢板(下板)表面微凸起的变形量和变形轮廓,研究了非熔透焊后SUS304钢板表面微凸起变形产生的机理。研究结果表明:角变形是SUS304钢板表面微凸起产生的重要原因;通过反变形法矫正角变形可降低微凸起的最大高度,但微凸起区域的塑性凸起变形仍存在;焊接过程中的角变形和热膨胀引起的塑性变形是非熔透搭接焊下SUS304不锈钢板无焊缝一侧微凸起变形的主要原因。

为了研究激光冲击强化(LSP)过程中冲击波柔性加载条件下靶材的表面形貌与变形机理的联系，采用短脉冲强激光对304奥氏体不锈钢表面进行LSP处理，在没有对材料表面进行腐蚀的条件下，利用光学显微镜直接观察了LSP处理后材料的表面，并分析了其表面形貌特征与形成机理。研究发现，表面形貌呈现了多晶面心立方(FCC)金属的塑性变形特征，所浮现的形变组织能够直接反映材料在冲击波加载下的变形机制。实验结果表明，激光冲击后材料的表面形貌与塑性变形机制具有对应关系，这为LSP处理的变形机理的研究提供了一种新的实验方法。

为了探讨不同变质程度煤在不同变形机制和变形强度影响下的结构成分演化, 该文对淮北煤田经历不同变质变形作用的构造煤样品进行了傅里叶变换红外光谱（FTIR）和激光Raman光谱的测试和分析。 FTIR显示, 变质和变形作用对大分子结构的降解和缩聚过程有着不同程度的影响； 激光Raman光谱显示, 变形作用导致大分子结构中次生结构缺陷的产生, 变质作用对次生结构缺陷和芳族总量也有一定的影响。 综合研究表明: 韧性变形将应力作用转换成应变能, 对降解和缩聚产生明显的影响, 而脆性变形将应力作用转换成热能, 促进降解的进行, 对缩聚作用的影响较小。 低变质阶段煤岩以降解作用为主, 高变质阶段则以缩聚作用为主。 在变质变形作用的影响下, 脱落的小分子优先补充嵌入大分子结构的次生结构缺陷中或残留的芳环缩聚形成芳族结构, 从而提高煤岩结构的稳定性, 且韧性变形比脆性变形更容易导致次生结构缺陷的形成。